1 + . . : . - " TOFT ORNL P. 2671 I to N . 后 ​. : EEEFEFEE On EEEEE 后 ​| MICROCOPY RESOLUTION TEST CHART NATIONAL BUREAU OF STANDARDS -1963 ** ** .. ORNU-paoni .. Conf-661016-25 B NOV 2 9 1966 AC: $ .00 MN.50 RIBBON COILS FOR HIGH CURRENT DENSITIES*:! .. J. N. Luton, Jr. RELEASED FOR ANNOUNCEMENT MASTER IN NUCLEAR SCIENCE ABSTRACTS Oak Ridge National Laboratory Oak Ridge, Tennessee . . The paper describes spiral coils wound of grooved copper strips and interleaved with insulating strips. The arrangements are such that the coolant grooves can be equally spaced without interfering with .. the ability of the coil winding to transmit appreciable fractions of the electromagnetic forces radially outward to mechanical structural members. The resulting simplificatio:: of constriction gives coils which are quite economical. Current densities in the range of 200 K amp/in.? have been achieved. The results of performance and endurance tests on several prototypes are reported. One method of manufacturing magnet coils of moderate power density is to. wind an insulated conducting ribbon into a spiral and to cool the conductor only at its edges. The method has been adapted to high current densities by commencing with a bare ribbon and inserting, during the winding, a series of insulated ribs between turns. Cooling water is then forced parallel to the coil axis, through the gaps between the spacer ribs. The ribs themselves are aligned along radii, so that the radial forces can be carried outward to a supporting metal ring. The design requires high-purity cooling water and careful handwork for the inserting of hundreds to thousands of spacer ribs. *Research sponsored by the U. S. Atomic Energy Comission under contract with the Union Carbide Corporation. This report is intended to be a part of Mr. Luton's Ph.D. thesis and represents a joint contribution from the University of Tennessee Electrical Engineering Department and the Oak Ridge National Laboratory. Other schemes->3 of winding ribbon coils with a high ratio of cooling surface to coil volume have been described, but they also are rather cumbersome. The presently described coils offer both simplicity and high current density. One of the new arrangements is wound from & copper ribbon which is smooth on one side and has small grooves in the other to serve as coolant passages. The "teeth" between the coolant passages are made wider than the passages themselves, so that they can transmit forces radially outward regardless of any lack of alignment. Therefore, the grooves of a spiral).y wound ribbon can be equally spaced without sacrificing streng h, and such grooves can be easily preformed in the ribbon before the winding of the coi: is commenced. Rather than attempt to machine shallow grooves across a thin copper ribbon, we chose to build a machine to form the channels by rolling. The rollers are about 4 in. in diameter and 10 in. long, one having rounded ribs 0.0165 + 0.0005 in. high and the other being smooth but barrel-shaped to compensate for the bending of the rollers during operation. The rolling millº quickly and economically produces ribbons of high quality. The water passages are uniform and have extremely smooth walls, their ends are free of burrs and other flow obstructicis, and the whole ribbon is stronger as a result of the work hardening. The back side of the ribbon does show some waviness and some surface polishing under the coolant passages, due to the 11% elongation of the ribbon during rolling. Figure 1 shows conductor samples rolled from 1/2 x 0.035 in. copper strip which had previously been annealed · and acid cleaned. LEGAL NOTICE *** YA The report we preparat u aa account of foremaneat sponrord work. Neither the United sto, por the Convenion, nor any person acting on behalf of the Commission: A. Makes my ranty or representation, expressed or implied, with respect to the accu- racy, oompletament, or wetlaws of the information contained in this report, or that the wa of my Information apparatus, method, or procesu discloned in to report may not latring printly owned ruta: or .. D. Aan my liabilities with respect to the won of, or for dimique ronilthy froa . un of any information, appartie, method, or proces diucloud in the report. :: Au wood to the above, pornon sottog a bobali of the Comminahon" included my a. ployw or contractor of the Commiston, or employee of mucha contraotor, to the extent that moh omploys or contructor of the Commission, or employw of much contractor propurus, Honnmates, or provided wrotua bo, may tutormation purmat to Wo employment or contraer with the commlesion, or Me employment with suche contractor. . . .. . 1 : . . - T NALLA Figure 2 shows a test coil composed of a single spiral of copper- insulator, 1-1/2" wide. The copper and Mylar ribbons are simultaneously wound on a hollow mandril which serves both as an electric and hydraulic *terminal. The coolant flow path is as indicated by the arrows. The "wagon wheel" against the face of the coil is to support axial forces produced magnetically and hydraulically. The hub of the wheel is supported by, and insulated from, the mandri.l. The rim of the wheel is created simi- larly, and its insulator is readily seen in the photograph. The insulated spokes are slightly narrower than the teeth of the conductor ribbon, so that it is impossible for a spoke to block the coolant flow through two azimuthally (thermally) adjacent grooves. The coil must therefore be designed to with- stand the plugging of an isolated groove, but because of the large number of small passages, this precaution would have been very desirable anyway. The conductor emerging through the Micarta ring in Fig. 2 was cut off and soldered to an enclosing copper cylinder which acts as the outer electrical terminal and also restricts tie coolant flow to the paths shown. This subassembly then screws into the permanent case, automatically making the electric and hydraulic connections. Figure 3 is a top view of the complete assembly, with two floodlights under the coil. For scale, the outer diameter of the brass retaining ring is about 6 in. The eight radial shadows are cast by the spokes of the lower wheel. The dark central houe is a dry well for insertion of a probe for measuring magnetic flux density. As Mylar is transparent, light can be seen: through the insulating ribbon as well as through the coolant grooves. When the photograph was taken the Lucite end plates were in position and the ...ne .. o # Y... VE L LA - HIT: TEL .. . Two : TVA ..WW ... L ..... . 2 .2 . L I BE D UALQ Amine A - - . . - " . " " . ! · water flow was at its rated value of about 250 gpm. When the coil is energized its appearance changes little, except for an increase in the amount of light transmitted through the coil. This clear visibilliy of the inner parts of the coil during operation 18 both satisfying and useful. The ribbon coil is mounted in the external coil such that the colls' axes are coincident but their midplanes are separated by a few inches. In addition, individual generators are available to drive the coils; thus it is possible to vary the axial and radial magnetic forces on the test coil while its current and temperatures are held constant, in order to study the separute influences of forces and power density. The test coils are so inexpensive as to be considered expendabl.e, and each test was terminated by destroying the coil. The carcass of a coil damage. by arcing rather than by forces is shown in Fig. 4. Although the central field was 55 kG and the radial forces were considerable, there was no external field and so no net axial magnetic force on the winding. The first indication of malfunction, at 4600 amperes, was E turn-to-turn short; then turn-to-turn arcing was increasingly visible as the current was raised; and finally an arc burned through the brass case. The important point is that violent failure dià not occur until the current had been raised over a period of several minutes to a value 40% above the level at which shorting was first observed. The minimum copper current density at 4600 amperes was 212 kilo amp/in.? and the over-all current density in the winding was 195 kilo amp/in.?. Figure 5 shows the results of the sudden failure of a coil in an external field having a non-zero radial component. The failure resulted in a large current flowing through the lower imagon wheel, heating and twisting it. The I' ll bil i coil was severed into two parts, the inner part being rotated about four . . .. . revolutions and thrown downwards agaiast the end plate. The coil had operated at the conditions of Table 1 for about four hours; when it was subsequently returned to these levels it failed. Transverse Ribbon Coil No. 4 contained two copper ribbons. The second conductor was not wound as a separate spiral to double the axial length of the coil, although this could have easily been done. It was, rather, a thinner, flat ribbon wound with the grooved ribbon, to protect the insulator ribbon from the edges of the grooves and to nearly double the cooling surface of each grocve (see Table 1). For greater mechanical strength without excessive power loss it is sometimes advisable to devote part of the space available for metal to a strong but poor conductor instead of depending on the same component for hoth strength and coiiductivity. In sucň a case the • flat ribbon could be made of stainless steel. The flat ribbon is visible in Fig. 6. In spite of the appearance of the figure, the coil has not failed. The dark viscid substance is adhesive which was originally on the insulating tape, and which was extruded by the action of the flowing water. The bright arcs beside the stainless spokes show the extend of conductor motion; this is apparently permitted by the low. coefficient of friction of the Teflon insulation. : The use of a ribbon coil with longitudinal cooling may be justified ..... when only one surface of a coil is to be hydraulically accessible. In this case the coolant grooves run the full length of the conductor ribbon, a much longer distance than the coií length. They must therefore have a larger cross sectional area than in the transverse case and be subdivided to make shorter hydraulic paths; even so, the power density is now limited LT . by the bulk temperature rise of the coolant rather than by the temperature drop across the stagnet coolant water film at the copper surface. In both cases the temperature differences necessary for thermal conduction in the conductor can be controlled by the spacing of the grooves... .. . One way to subdivide the grooves into suitable lengths would be to wind the grooved conductor with its insulator ribbon to form the coil, then to drill radial holes through the winding at any even number of azimuths, each hole intersecting one groove in each turn of the winding. The flow path would be done one hole, through the grooves on both sides of the hule, and out the two holes azimuthally &.djace:xt to the entrance hole. For example, if calculations showed that a coil required five grooves along the conductor, with a maximum length of coolant path equal to one quarter the length of the longest turn, and only the outer surface of the coil were accessible, then at each 90° point around the coli periphery five radial holes woul.a be drilled to but not through the innermost turn, each hole intersecting a different set of grooves, and the four groups of holes would be covered in sequence by inlet and outlet headers. . It proved to be quite difficult to form the holes mentioned above without shorting turns or obstructing the grooves. We decided to punch the holes through the ribbon before it was wound, thus making inspection and repair feasible. Figure 7 shows a segment of such a ribbon, ready for winding. The . holes are elongated both to increase their cross section and to reduce the flow restrictions caused by inadvertent misaligrment of the holes in succeeding turns. The holes are offset so that at the worst location the conductor cross section is reduced by orly two holes rather than four. . . L -an. - . . .. . . . . . .. 1. ." ," "* fra "., 1 .. . * x...!!" 1 .- -- '* . . . . . . . If one is allowed access to one end of the coil but not to any other surface, then he may use the conductor shown in Fig. 8. The flow paths and azimuthal locations of the slots are exactly as with the punched holes. The practical differences are: a different surface of the coil is utilized, the slots are easier to form and have less chance of burss, the holes result in a structurally more solid coil, the alignment of the slots is less critical than for the holes, and the adherence of the Insulation is more important for the slotted coil. The rib between the slots of Fig. 8 was left to reduce the length of unsupported span across the slots. Flow studies indicata that if a still shorter span is required, more ribs may be left if the grooves continue through them, and the flow distribution will not be severely affected. One coil with the longitudinal grooves has been partially tested, and has achieved a current density of 152 kiloamps/in.? in the copper, with an average temperature rise of the water of 43°C. * * *- - - References . H. H. Kolm, Proceedings of Symposium on Magnetic Field Desier Thermonuclear Research, ORNL-2745, pp. 41-43 (Sept. 23, 1959.** See also photogrеph on the frontispiece of High Magnetic Fields (Kl.In, Lax, Bitter, Mills), MT Press and Wiley, 1962: 2. Yurka, Kustom, and Siljander, "A Large Chamber Magnet with Tape Wound Coils," Proc. of the International Symposium on Magnet Technology, ed. by Brechna and Gordon, CONF-650922, pp. 253-261 71965). 3. Laurence and Coles, "Design, Constiuction, and Performance of Cryogenically Cooled and Superconducting Electromagnets," ibid, pp. 574-587. . 4, Designed by H. L. Watts of the ORNI, Thermonuclear Division. .. · . .. : FIGURE CAPTIONS 1. Transverse-Cooled Ribbon Conductor, Showing .014-in. Deep Coolant Grooves. 2. Transverse Ribbon coil No. 3, Partially Assembled (Bottom View). 3. Transverse Ribbon Coil No. 3, Installed in the Bore of a 60 Kilogauss Magnet of the ORNL Magnet Laboratory (Top View, Through Lucite End Plate). Downstream Tace of Transverse Ribbon Coil No. 2, Showing Three Holes Through the Winding, One of Two Holes Through the Case, Melted and Burned Mylar Insulation, Copper Sputtered by the Arcs, and Outlines of the Eight Lucite : Spokes Which Were Against the Winding During Operation. 5. Transverse Ribbon Coil 3A After Failure, Bottom View. Self Field 45 Kilogauss; Total Field 95 Kilogauss. Downstream Face of Transverse Ribbon Coil No. 4, Showing Two Conductor Ribbons, Extruded Adhesive, and Azimuthal Displacement of the Turns. 7. Sample of Longituäinally Grooved Conductor with Polyimide Insulation and Explosively Formed Slots.. Sample of Longitudinal].y Grooved Conductor with Two Cross-Slots Formed During Rolling of the Ribbon. ....... .::.: . :.:. :. :.:............... .... "" . 11 MADtn." . .. : 1. Test Data for Transverse Ribbon Coils Nos. 3 and 4. -- - - •.169. TRANSVERSE.GROOVED RIBBON COILS TRC #3A & 3 | TRC # 1 Conducting ribbor . 1.475"x 36'x.0315" 1.5 x 34 x(.027 & .005) Groove depth and width : 0135"x .040 .0109 x .039 Groove spacing .167"0.c. Insulating ribbon .905"bare polyester . .CC5 adhesive polyimide Coil ID & OD : 2.9" & 4.87" 1.98: 4.80 Number of turns : 40.5 Number of grooves 2586 2430 Total flow area. : 1.38 sq in. :: 1.02 Water flow . . :: 267 gpm ... 255 Water velocity 62 ft/sec 80 Pressure drop 130 psi 114. . 'I 8000 amperes ...V 70.2 volts .56 Mw . . Total cooling surface S : 197 sq in. • P/S 2.85 'W' sq in. 1.66 :. Overall current density .. 147 ka sq .in. 143 Copper current density, min. 159 167 Copper current density, max. 307 253 Sell magnetic field 44.8 KG • External field : Total central liela . : 91.8 : 8000 328 . www.tube · inco 37 -1...17. 0 ... .. . .. Table 1: 'L. . . . . ... .. . TT oy ... *' . . TR: LVA O LANI d --- Y 1 . * UN ST . 5. i' Fm I '. : . ''. ! . . .. ... .- ' la . !. . . . .. 1 . . 1 TEL. 1 912 . 1 . . 1 . - - .. .. ? LU I ... 2 titinka ir tarih . Vilnih . n . i RX-4"ty 1 Figi . TO N 2 R . 4 . - 1 . int LON C CT . NO NA . . 1111 i' . i , F -Nier. TI Bir ESTI i . NI NO " ' - 7 . 1 untity NL - Yii . + 1 - 1 RT um ,' + ► Git > . H 1 .NO * + O 1 . I' . T 1 .' 10 11 : 3 T . U . - . . L . + 11 . IN ric Ani IT INCHES TH . 4 . : T . 17 WIT . A M . H I. OME ini. , ' . . '. 7 . 2 ? - IT: Litt. TININ . 4 . C + . . . 2014 . HA RN, . . .. Mr -! 1 . . : > .. ' - . . . . - L1 CS .12 1 .1 . 2003 ST - . it . . . Us AN . . - e . 2 4 LE NO . . . C- LILIT ' ***" . 12 . . . . . . . . . . . . . .. * iu, 40 i 1 * . . 4 1. . . ... - > - S • Id UDO. ONN LIN A + . . . TI LO 1- . . * KU 4 . 1 N . . . . . . ,-' . : . - ... ' ' . ZA ill N . . .. . Pr. . . . 1 ... Whe . t I . I . .. .. - 1 1 . . . it. EN . 1 . . - . , . * . * . . 7! 1 . . . . . 5 . ,:.. ! . . . ' . . . NO P . 5 . MO FIL . . A . . . . . . IT .. * V . . .! * " . . . . 'IL r. .. S . . ii" . T A .. Wiki DI . * ' , . - . . . ... . t 1 * . . BY 2 . 14 TV1 . . 1.1 IN ri M . ! ' I . 1 . .. ! ir UR 12 i 1.. ST . . . WY . . s 5 . + C .. . . . H . . " - 1 . . . .1 . . '. 11. . . . . . . . . . 1 * .1 . . Y . AR EST 4 P " . . . N . . . ..) ac . . + * + - - - F 1 . TV WH 2 . , . tir A. t 1 w AU . M . TY. GE . P . . : C Ni MIN. TE + r * . . 24 . . . 1. 2 . A . LITY Hakut, 11. '. ' M10 AS Tablo 8.1. Conditions of Second Ribbon Coll' . of First Indications of Molfunction .. ir M NAS * MY * * . . . 11 112 . TIN 4P . . . ' . . . L . ! : . . . . ... 330 ** . . us . A Prir. ME . 110 :'. . : 1 0 1R . * . . .. Total current, A 4600 Maximum curront density in the copper, 314,000 Alin. Minimum current density in the copper, Alin.” 212,000 Overall current density in the winding, A/in.? 195,000 Coil voltage, V 72 Power, kW Water flow, gpm Water velocity, fps . 36 Pressure drop between water headers, psi Total pressure drop, psi 150 Surface cooling rate, W/in. 6000 Calculated central field, kG 55 Inlet water temperature, °c 27 Mean copper temperature, ºc .. . 128 Maximum turn voltage, V 3.1 Radial pressure on the insulation, psi 360 Tensile stress in the copper, psi $18,700 . . . k VA . . ! . . . 22 AT * A LS - : i - 1 - ' . : . M L. .. . MATHA * 14 . A . 1 Lawy : * 1 - N . 4 ! . t . . . * . . .. . L . + II Ya, w ......5 Ci . T Fig. 8.3. Winding orid Mandrit of Ribbon Coil No. 3, Top View. VO L 2 : :- . H . . PS "For coil parameters, see Themonuclear Div. Somiann. Progr. Rept. Oct. 31, 1965, ORNL-3908, p. 129, Table 8.2. .! PHOTO DE . WATER FLOW . 1 LT . . . . TO it. . ti . . . V 2 ! :: . . . . me, W . TUVE 1 0 1 . . .*, . 1. Britt Win VS .. 12. . . T1.. SE 1 LL . 0 . * - 1 M . . 2 . --- 7 . . - . - - . . 19 r X . YA 1 . .. - . . . . 7 ** . * . 1 . + cause is the possible plugging of thermally ad- jacent water passages. The coil had been run about 65 h over a period of several weeks on two different water supplies, neither of which was filtered just upstream of the coil. After 55 l of operation at about 1000 A and about 3 h at up to 4000 A, visual insp. ction showed that obstructions of various sorts blocked more than 10% of the cross section of 123 grooves out of a total of 1950. Light could not be seen through three isolated grooves. A third possibility is that conductive dirt entered the winding during manu- facture of the coil and was pushed through the insulation as the forces and temperatures increased. A system which should lead to a resolution of the preceding questions, and perhaps to higher coil performance, has been fabricated and is being assembled. . The coil itself, Fig. 8.3, is wound on a mandril which serves both as an electric and hydraulic terminal. The water flow path, as well as one of the "wagon wheels which transmit axial forces, is shown in Fig. 8.4. The arrangement shown fits into a copper cylinder which acts as the outer electrical terminal and also directs the water flow to the route shown. A I . . .. . 10 " 1 + . . ! 4 . ROS i. Hunt F - - . . DF . 7 2 . NUN . MUS . - . . MEN '' . 11 . . . - - - ', is i 40. A - 2 .1. .. * . 2.- TUM . IT Pirgo t windtorget tortor rutrone Bottomintiewe .. 2 IL 1 1 , 49 TL .. . . . .. . 17 - ۴ * . اسال - ا . ا سا خم . ر ا " . * کے : با 1 * * * ا - : است . . . ة - : " : ۰ جلا دیا انه می - . * ال وأنا 4 ہم م ت ع ز ي د ".... . ب . - " . . . . . م . . + | یا | . . ط i * '' ا | | تی { و - : . *: :: و . ار ا ما يخ 1 : " ر - الی -1 د . :: بده و اطاله بان 1 * - "مسلم در ۱۱ . * * . و . . وه : 1 د ا ا - .... ا :: . و . در مد و ا جدا . * ا ری - - - از همه مهمه . * اب 1 ا .... .... : I . : . . عجه 1 د م لت ختم : م : ' د رود جرا م . ماه را : ف1 عدد . محمد :: - سلام ع . ما ا ' خديجة م امی * * ع تاب نی : م ! د * می م ام سعد ،با : نام و ' * با م ومن * ا مي * هلمند و بی ا م و این تماس جا بدمجها با ما : : ا دا : رجال ا * ه : : م . در د م هم ( و 11 ? - في . م . و مواد ، ده - ر . ته همه به ** 1 . - و متر - وووه ماجد - مهرع" و م و مام و به همراه ه و راد . : ر م - : - . . . مجله . و به ج . و و . : د د . و م : : . و تو | و و * ! م م : : د و . ود . ه ا هم ة: ما م م و ما ۱ . . *۱۰ : و ه مه م و ''ون د ا و .. - سلام حرم :: | داد بید - ء ها . د ما من و . . - 2 م د . م . : .. و : با . د م : مدل های هاها علم و محمد و ما . کالمه ::. و راه امید کر دیا دی ، . ورد و تا نی هام * : : سم : : : و را به دارو و ح د به 1 په هلم : . جام و مو | . وم ماه محمد بهره * - : همه : " م :توجه . 1 , رنا . ن عم .ا . * . و به . و و مد داد و امروز رود بو م . 1 ن . = ; ة بها رد م اعلم . بد - : من ها مو حامی و م جدید '* = و با 14 * ر ' محمد* هم به ارومیه به ه م ه ی محه ، -1 عام، وما و خوی هه ، و هد مسلسل وردود : 1 - . د امت .. " . پار == . ما . : جواد العامة مم و | . . و ، با ومدوخة بعد ها = ت : 6 . ده ..حج : لا . 1: * د " . * ۹۹ و .. : دم . . حجم و . ماده 4 . وكم . و له " ه . م . . . از ة = .. * مو : و و : يمه مد . ۴: ۰ ۱: . . 1۴ م 1,12 + ماه ه دهه ه مه : ج لد - * . .لا می دهد و مدام ن ج . و و ی + . . : هاله .۱۰ ا ::: " . * پنج وو م . "* : . ا ا . . " . , خ * 5 " . * و و * ب و * : . او د | ' د * " در + , * : . در ! * و م د - ۲ ر. : مواد 1 د اد و با و و اور کی شام و رام 1 د ک " : داد و هم ی محمد احمد از * + " 1 ده ا - و " . مد ::. . : 1 . و و و : این مو ** مل د ا :: ، "* م ر . . : ه مه . و و , . ن . " : د دوو - ا ه و و د . - . ": ا . . '. * الدار - . ههه و اس , و 4 و - . م+| . - اووه م : د . م - " = ج ج r ا * در دو دوره د ۰۰ ! ' و ام . ه وه وه هه ده د .. ج . * . ۴ " و د امین : . =4 ، بل موجود - .. : . و :: من . در ۴ ورم " وا . مود + + ا1 . ربية * م ح . . 1 . * م . | - . + ههه 1 ده . = :: د وا [ ا دام ه ه. داد * . . :نام . : و و . . * " , و ' , و ا . 1 د .. دوو ا د يم به . ه ه و : ل . د : . . ا :. . . , ا... . ۲۰ م * ا -. " ر ۴. . - ا * 1 * اس ام د اسم - . و . و : لی اه و * ' ۴۰ و . - : 1 کوبی م = * 4 مهم تان: . و : | و و |-- * ماد د ه ام ه . ، دوره دو . س '' . . هو : 11 = ه وا و . { . - ' - و وہ - * * لم * -11 . - 1 و " د يط * * . ، ما ' * و .4 جب ماء == به جا . عموم . .. . . - * ار . مه جدة 1 منحه : 8 ه ** م ... =' د = و * - . " ب ام ورو . : و و وجود ب .*. او و : لم ا ور . - عقد و ا ا او - 1,114, + 1 . . ا :: : . . بعده وبعد * ء مونا. : . د غم و و و ا محد معه، مهم مع اخ واخته اد . : = م ; و ۱ ن ة و ه ده = 1 " یاد و و . | : - . د د غه :: | ۴ ۰ 11 . و 1 4. . : | ة هام : - : مه 1 مد - روغن :. ته تا به * علق چرا . + * : * 4... * وا.. ها و . : م جب و . قهوة لهم ۱۰ 1 وب ای ' . ! ا وا . . . . •' * * . * ا م وا م ج تم . . - د * م ی ک م . و وا ا ا . ا جام جم : د . , ت ا اجاره ای - 1 وی :: مواد تهیه ا . '' ر دمی 4 . فا فرد و داد اور. م ' ا . ، و - . ا ۴ ا * م م * د ملک * : و . ه مه . د . ه ا "وم 545 ودعوات و در : دي. رد . و برا ی - غ ، 1 = 4 . 1 .. r" + . ةi و . و . , وی - . = . : ر اه و 15 = * * م : ۰ + " ي . + ده وا = : اطباء نه وه و . اه اه i: به هما . ت :: = " ۱۹۰ . * ۱ : هنا ا - او هم : = م + . 1 ا : " . - . ! : 1 : ! همراه " ۱ . و ما و . " ا * بلو . 'به * " د . مه ، 1: " " وه د د ا .. * :. ; ما !! * .\ ہ * و هو ، جو... : د . 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